Структура вихревых зон между периодическими поверхностно расположенными турбулизаторами потока прямоугольного поперечного сечения в каналах перспективного рекуператорного клинкерного холодильника с интенсификацией теплообмена


The structure of vortex zones between periodic superficially located flow turbulators of a rectangular cross-sectional flow in the channels of a prospective recuperator clinker cooler with intensification of heat transfer


УДК 631.371 : 636

18.09.2017
 257

Выходные сведения:
Лобанов И.Е. Структура вихревых зон между периодическими поверхностно расположенными турбулизаторами потока прямоугольного поперечного сечения в каналах перспективного рекуператорного клинкерного холодильника с интенсификацией теплообмена // СтройМного, 2017. №3 (8). URL: http://stroymnogo.com/science/tech/struktura-vikhrevykh-zon-mezhdu-per/

Авторы:
Лобанов Игорь Евгеньевич, д.т.н., ведущий научный сотрудник ПНИЛ—204, ФГБОУ Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет), Москва, Российская Федерация (125993 Россия, г. Москва, Волоколамское шоссе, 4),
e-mail: lloobbaannooff@live.ru

Authors:
Lobanov Igor Evgenevich, Dr.Sci.Tech., leading research assistant PNIL–204, FGBOU the Moscow aviation institute (national research university), Moscow, the Russian Federation (125993 Russia, Moscow, Volokolamsk highway, 4),
e-mail: lloobbaannooff@live.ru

Ключевые слова:
турбулизатор, математическое моделирование, вихревая зона, уравнение Рейнольдса, метод Ментера, теплообмен, интенсификация, теплообменный аппарат, эффективность, строительные материалы

Keyword:
sturbulator, mathematical modeling, vortex zone, Reynold’s equation, Menter’s method, heat transfer, intensification, heat exchanger, efficiency, building materials

Аннотация: 
В статье проведено математическое моделирование структуры вихревых зон между периодическими поверхностно расположенными турбулизаторами потока прямоугольного поперечного сечения на основе многоблочных вычислительных технологий, основанных на решении факторизованным конечно-объёмным методом уравнений Рейнольдса (замыкаемых с помощью модели переноса сдвиговых напряжений Ментера) и уравнения энергии (на разномасштабных пересекающихся структурированных сетках). В статье показано, что превалирование выработки турбулентности над диссипацией имеет место, в основном, на удаленной от стенки границе вихревой зоны, где градиент скорости, а также турбулентные напряжения, максимальны. Приведены линии тока, которые указывают на то, что при интенсификации теплообмена турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения, т.е. резких очертаний, диссипация энергии, возникающая в мощных вихрях до них и за ними, может быть сравнима с выработкой турбулентности в них (кроме верхней кромки турбулизатора), что обусловливает увеличенные гидравлических потери. В статье приведён исчерпывающий анализ соответствующих линий тока, как для основного вихря, так и для вторичных вихрей как до турбулизатором, так и после турбулизатора квадратного поперечного сечения. Разработанная в статье теория интенсифицированного теплообмена позволит рассчитать уровень совершенствования массогабаритных показателей перспективных теплообменников, используемых в современном производстве строительных материалов, повысить их тепловую эффективность, снизить гидравлические потери на прокачку теплоносителя, понизить температурный уровень стенок теплообменников.

Annotation: 
The mathematical modeling of the structure of vortex zones between periodic superficially placed flow turbulators of a rectangular cross-section on the basis of multi-block computing technologies based on the solution of the Reynolds equations (closed using the Menter's shear stress transfer model) and the energy equation (on multiscale intersecting structured grids). The article shows that the prevalence of turbulence generation over dissipation takes place, basically, at the boundary of the vortex zone far from the wall, where the velocity gradient, as well as the turbulent stresses, are maximal. Current lines are shown, which indicate that when heat exchange is intensified by turbulators of a rectangular cross section, i.e. sharp outlines, energy dissipation that occurs in powerful vortices before and behind them, can be compared with the generation of turbulence in them (except for the upper edge of the turbulizer), which causes increased hydraulic losses. The paper gives an exhaustive analysis of the corresponding streamlines, both for the main vortex and for secondary vortices, both before the turbulizer and after the square cross-section turbulence. The theory of intensified heat exchange developed in the article will make it possible to calculate the level of improvement in the mass-dimension parameters of prospective heat exchangers used in modern production of building materials, increase their thermal efficiency, reduce hydraulic losses in pumping the coolant, and lower the temperature level of the walls of heat exchangers.

Структура вихревых зон между периодическими поверхностно расположенными турбулизаторами потока прямоугольного поперечного сечения в каналах перспективного рекуператорного клинкерного холодильника с интенсификацией теплообмена


Введение

 

Наряду с различными отраслями техники, в современным производстве строительных материалов нередко применяются различные теплообменные аппараты и теплообменные устройства, в которых, в итоге применения интенсифицированного теплообмена, может быть уменьшение их массогабаритных характеристик при равном тепловом потоке, гидравлических потерях, расходе, температур теплоносителей. По-другому задача ставится следующим образом: получить необходимый температурный уровень стенки поверхности теплообменного аппарата при обеспечении необходимых режимов и конструкционных особенностях теплообменника [11—20].

Метод интенсификации теплообмена детерминируется характером и режимами течения, теплофизическими свойствами рабочего теплоносителя (например, числом фаз, числами Прандтля, Рейнольдса, и др.).

Применение теплообменников с интенсифицированным теплообменом в производстве стройматериалов крайне актуально на современном этапе, так как позволит реализовывать необходимые температурные режимы, присущие технологическому процессу при более высокой точности, надёжности, при меньших энергопотерях при более высокой ремонтопригодности оборудования, чем это позволяют сделать существующие методы.

В современном производстве строительных материалов применяются как рекуператорные, так и регенераторные теплообменные аппараты [20].

Теплообменные аппараты применяются, в том числе, в технологическом производстве бетонных и железобетонных изделий, асбестоцемента, строительной керамики, изделий из стекла, цемента, теплоизоляторов, изделий из минеральных расплавов, основе минеральных вяжущих веществ, теплоизоляционных изделий, звукопоглощающих изделий [11—21].

Решаемая в статье теоретическая задача заключается в следующем: математическое моделирование интенсифицированного теплообмена в каналах теплообменных аппаратов, применяемых в современном производстве стройматериалов в целях улучшения их эффективности и снижения массогабаритных показателей.

В современном производстве стройматериалов широко применяются многочисленные теплообменники, в которых применение  интенсифицированного теплообмена может привести к снижению их массогабаритное при заданных тепловых потоках, гидравлических потерях, расходе и температуре теплоносителя; в определённых случаях задача заключается в получении нужных температур стенок теплообменных поверхностей при наперёд заданной конструкции и режима течения.

Обоснование необходимости применения перспективных теплообменных аппаратов в современном перспективном производстве строительных материалов состоит, в основном, в следующем.

Анализ технологических процессов, реализуемых в современной  индустрии строительных материалов, позволяет прийти к заключению, что используемые в этих процессах температурные интервалы довольно широки, поэтому, чтобы обеспечить необходимую точность и надёжность используемых температурных интервалов необходимо использовать теплообменники трубчатого типа с интенсифицированным теплообменом, имеющие практически неизменные характеристики теплообмена в широком диапазоне температур. Применение данного вида теплообменников может улучшить также ремонтопригодность применяемого в индустрии строительных материалов оборудования.

Существующие теплофизические характеристики теплоносителей и теплопередающих труб, которые используются в трубчатых теплообменниках, могут обеспечить температурные режимы в современной индустрии стройматериалов с большей точностью и надёжностью, поскольку основные рабочие параметры рабочих тел и труб гораздо шире, чем требуемые температурные режимы, являющиеся неотъемлемой частью современной индустрии стройматериалов, что было ранее обосновано в [1—8].

Резюмируя вышеприведённые сведения, можно сказать: на современном этапе развития производства строительных материалов задача достижения требуемых температурных режимов, являющихся составной частью технологического процесса, с повышенной надёжностью, точностью, с пониженными энергетическими потерями, а также задача повышения ремонтопригодности оборудования, в отличие от имеющихся методов, может успешно решаться с помощью применения трубчатых теплообменных аппаратов рекуперативного типа с интенсифицированным теплообменом.

Один из известных и хорошо апробированных на практике способов вихревой интенсификации теплообмена связан с нанесением периодических выступов на стенки омываемых поверхностей [1]. Исследование структуры интенсифицированного потока, в основном, проводится экспериментальными методами [1, 2], в то время как современные расчётные работы по этой тематике относительно немногочисленны [3, 4, 5, 6] и частично посвящены собственно структуре интенсифицированного потока; некоторые из методов (напр., определённая часть работ [6, 7, 8, 9, 10]) используют только интегральные подходы к данной проблеме. В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, не рассмотренному ранее, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения, что может быть характерно, например, для рекуператорного холодильника с интенсификацией теплообмена (рис. 1).

 

Рис. 1. Схема рекуператорного холодильника с интенсификацией теплообмена посредством установки периодических поперечно расположенных турбулизаторов потока (1 — барабан, 2 — печь, 3 — люки, 4 — разгрузочное отверстие).

 

Постановка задачи исследования

 

Структура турбулентного потока в трубе, в которой требуется интенсифицировать теплоотдачу, в определённой мере изучена экспериментальным и теоретическим образом, что обусловливает необходимость максимального увеличения интенсивности турбулентных пульсаций в определённых областях потока, в которых это даст наибольший интенсификационный эффект. В целях успешного использования отрывных зон, необходимо знать механизм их взаимодействия с основным турбулентным потоком и механизм процессов в самой отрывной зоне. Вышеуказанные процессы весьма сложны. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование вышеуказанных вихревых зон для труб с турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчёте подобных течений в [3—6], где основной упор был сделан на расчёт осреднённых параметров интенсифицированного течения и теплообмена. В работе рассматриваются наиболее характерные случаи применения периодических поверхностно расположенных турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения в прямых круглых трубах [1, 2], характерных для теплообменников, применяемых в том числе и в авиационной технике, а именно: Pr=0,72; Re=104¸105; d/D=0,94¸0,90; t/D=0,25¸1,25 (D и d — больший и меньший внутренний диаметр трубы с турбулизаторами соответственно; t — шаг между турбулизаторами) [1, 2].

 

Структура вихревых зон между турбулизаторами

 

Достаточно рассмотреть частный случай прямоугольного поперечного сечения турбулизаторов — квадратное, поскольку они могут применяться для интенсификации теплообмена для случая, когда увеличение сопротивления не является очень важным. Для турбулизаторов другой ширины закономерности будут сходными, кроме крайних случаев: слишком узкие турбулизаторы будут больше турбулизировать ядро потока, чем пристенный слой, а для слишком широких турбулизаторов будут присутствовать закономерности, характерные для труб с поперечными кольцевыми канавками. Для остальных случаев интенсификации теплообмена структура вихревых зон будет иметь качественно сходный характер. Интенсификация теплообмена неэффективна при применении относительно высоких турбулизаторов при малых шагах между ними [3—6], поскольку особенно удлиняется рециркуляционная зона после турбулизатора, что дополнительным образом увеличивает потери и снижает интенсификацию теплообмена даже по отношению к случаю с относительно низкими турбулизаторами при прочих равных условиях. При малых шагах между турбулизаторами образующийся за прямоугольными турбулизаторами вихрь увеличивает турбулентность потока довольно далеко за турбулизатором и далеко от стенки трубы, что малоэффективно, поэтому для повышения эффективности интенсификации теплообмена необходимо использование применения больших шагов между турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения, обеспечивающих периодические срывы и присоединения потока.

Для прямоугольных турбулизаторов с относительно большим шагом между ними генерируется система двух вихрей: до и за выступом. На верхней границе вихрей и между ними существует зона с высокой интенсивностью турбулентности в непосредственной близости к стенке. При обтекании перед выступом возникают систематические вихреобразования, на поддержание которых и диссипацию энергии в них имеют место ощутимые потери энергии. Как показали теоретические данные [10], малый шаг между турбулизаторами приводит к слиянию вихрей в один и ухудшению теплоотдачи из-за большего влияния угловых зон с низкой локальной теплоотдачей, а увеличение шага между турбулизаторами приводит к удельному росту доли поверхности между вихрями, где дополнительная турбулизация успевает заметно затухнуть.

Hаиболее важной закономерностью следует признать влияние числа Рейнольдса Re=104¸105 на структуру интенсифицированного потока при относительно большом шаге между турбулизаторами t/D=1,00 при постоянной относительной высоте турбулизаторов для d/D=0,94¸0,90. Можно ограничиться рассмотрением турбулизаторов с d/D=0,94, поскольку структуры вихревых зон качественно характерны и для турбулизаторов с d/D=0,90, как показали теоретические расчётные данные [10].

Как показывают расчётные линии тока, приведённые на рис. 2—5, с увеличением числа Рейнольдса на прямоугольных выступах дополнительные вихри генерируются в зонах А и Б, а затем довольно быстро растут в размерах. Здесь следует отметить, что рост анализируемых дополнительных вихревых зон происходит последовательным образом при увеличении числа Рейнольдса от состояния, где совсем отсутствует вихревая зона непосредственно над прямоугольным турбулизатором для Re=104 до состояния, когда этот вихрь становится развитым при Re=105 (рис. 2—5).

    

Рис. 2. Линии тока для трубы с турбулизаторами при Re=105; d/D=0,94; t/D=1,00 для воздуха.


 

Рис. 3. Линии тока для углового вихря до турбулизатора.


 

Рис.4. Линии тока для углового вихря за турбулизатором.

 


Рис. 5. Линии тока для углового вихря над турбулизатором.

 

Вихрь A растёт более быстро до тех пор, пока его высота не достигнет двойной высоты турбулизатора (рис. 2—5). К этому времени вихрь Б будет иметь диаметр, приблизительно равный высоте турбулизатора. Затем более слабый вихрь будет генерироваться в угловой зоне за турбулизатором, а вихрь будет располагаться над турбулизатором. В дальнейшем объединённый вихрь может даже перекатываться через турбулизатор, а затем распадаться, а угловой вихрь тоже может разрастаться до размеров выступа и впоследствии распадаться. После этого в точках А и Б происходит новая генерация вихрей, следовательно, имеет место периодизация вышеуказанных процессов (рис. 2—5). Выработка турбулентности происходит на границах вихревых зон в период их развития и при распаде самих зон после их выброса. В работах [6—10] такое взаимное расположение турбулизаторов в круглых трубах классифицируется как за­крытые впадины (примерно как для t/D=0,25), полуоткрытые впадины (t/D≈0,50) и открытые впадины (t/D≈1,00): для открытых впадин имеют место чётко выраженные отрыв и присоединение потока, для закрытых — замкнутые возвратные вихреобразования; полуоткрытые впадины занимают промежуточное положение: наряду с отрывом и присоединением потока присутствует замкнутый вихрь.

Анализ вихревых зон между турбулизаторами показывает, что для более высоких турбулизаторов и при более высоких числах Re незначительное повышение относительного числа Нуссельта Nu/NuГЛ сопровождаемое значительным повышением относительного гидравлического сопротивления x/xГЛ [3—12] по причине очень значительного влияния возвратных течений, которые могут даже натекать непосредственно на сам турбулизатор (рис. 2—5).

 

Основные выводы

 

Превалирование выработки турбулентности над диссипацией имеет место, в основном, на удаленной от стенки границе вихревой зоны, где градиент скорости, а также турбулентные напряжения, максимальны.

При интенсификации теплообмена турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения, т.е. резких очертаний, диссипация энергии, возникающая в мощных вихрях до них и за ними, может быть сравнима с выработкой турбулентности в них (кроме верхней кромки турбулизатора), что обусловливает увеличенные гидравлических потери.

Следовательно, применение турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения может иметь место в случае, когда увеличение теплоотдачи важнее увеличения гидравлических потерь (особенно при увеличении числа Re до 105), т.е. для Pr=0,72 при Re104, d/D=0,94¸0,90, t/D1,25.

В том случае, когда необходима минимизация гидропотерь, нужно переходить к турбулизаторам гладких (плавных) очертаний (максимум выработки турбулентности располагается примерно на уровне верхней границы выступа), где гидрoпотери много меньше, что подтверждается опытными данными [1, 2].

Разработанная в статье теория интенсифицированного теплообмена позволит рассчитать уровень совершенствования массогабаритных показателей перспективных теплообменников, используемых в современном производстве строительных материалов, повысить их тепловую эффективность, снизить гидравлические потери на прокачку теплоносителя, понизить температурный уровень стенок теплообменников.


Библиографический список


1. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах. М.: Машиностроение, 1990. 208 с.
2. Эффективные поверхности теплообмена. Э.К.Калинин, Г.А.Дрейцер, И.З. Копп и др. М.: Энергоатомиздат, 1998. 408 с.
3. Дрейцер Г.А., Исаев С.А., Лобанов И.Е. Расчёт конвективного теплообмена в трубе с периодическими выступами. Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: Труды XIV Школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И.Леонтьева. М.: МЭИ, 2003. T.1. С. 57—60.
4. Дрейцер Г.А., Исаев С.А., Лобанов И.Е. Расчет конвективного теплообмена в трубе с периодическими выступами. Вестник МАИ. 2004. Т. 11. № 2. С. 28—35.
5. Дрейцер Г.А., Исаев С.А., Лобанов И.Е. Расчет конвективного теплообмена в трубе с периодически расположенными поверхностными турбулизаторами потока. Теплофизика высоких температур. 2005. Т. 43. № 2. С. 223—230.
6. Лобанов И.Е. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах: Автореферат дисс. на соиск. учёной степени докт. техн. наук. М., 2005. 32 с.
7. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. В 4-х тт. М.: Изд-во Ассоциации строительных вузов, 2009—2010. Т. 1—2.
8. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том III—IV. М.: МГАКХиС, 2010—2011. Т. 3—4.
9. Численное моделирование вихревой интенсификации теплообмена в пакетах труб. Ю.А.Быстров, С.А.Исаев, H.A.Кудрявцев, А.И.Леонтьев. СПб: Судостроение, 2005. 398 с.
10. Ashrafian A., Andersson H.I. Roughness effects in turbulent channel flow. Turbulence, heat transfer and mass transfer 4. New York, Wellington (UK): Begell House Inc., 2003. P. 425—432.
11. Ткачёв В.В. Энергоэффективная технология и оборудование для производства цементного клинкера. Сухие строительные смеси. 2011. № 4. С. 36—39.
12. Иващенко Ю.Г., Багапова Д.Ю. Состояние цементной промышленности и вопросы её энергоэффективности. Ресурсоэнергоэффективные технологии в строительном комплексе региона. 2016. № 7. С. 152—156.
13. Зинченко С.М., Пешкова Д.А. Перспективы применения цементов низкой водопотребности. Ресурсоэнергоэффективные технологии в строительном комплексе региона. 2016. № 7. С. 136—139.
14. Исследование процессов клинкерообразования в присутствии доменного шлака. Д.Э.Авозходжаева, Е.С.Дубинина, Б.Е.Джакипбаев, А.С.Колесников. Современный научный вестник. 2016. Т. 11. № 1. С. 181—184.
15. Дворкин Л.И., Степасюк Ю.А. Особобыстротвердеющие высокопрочные бетоны. Технологии бетонов. 2016. № 5–6. С. 49—53.
16. Хардер Й. Тенденции изменения мощностей по производству цемента и клинкера. Цемент и его применение. 2016. № 1. С. 92—95.
17. Рабухин А.И. Основы технологии керамики и огнеупоров. М.: РХТУ им. Менделеева, 2001. 112 с.
18. Шолль А., Шмидт Д. Контролируемое испарительное охлаждение корпуса печи. Цемент и его применение. 2016. № 4. С. 82—87.
19. Мажарин Н.Н., Классен В.К. Эффективность производства двухклинкерных смешанных цементов. Цемент и его применение. 2009. № 1. С. 55—58.
20. Друзьянова В.П., Рожина М.Я. Экономическая эффективность от применения биогазовых установок в условиях Крайнего Севера // Аэкономика: экономика и сельское хозяйство, 2016. №4 (12). URL: http://aeconomy.ru/science/agro/ekonomicheskaya-effektivnost-ot-pri/ 21. Златев М., Грот-Йохан П. Цементный завод будущего. Цемент и его применение. 2016. № 1. С. 108—112.

References


1. Kalinin E.K., Dreitser G.A., Yarkho S.A. Intensifikatsiya teploobmena v kanalakh. M.: Mashinostroenie, 1990. 208 p.
2. Effektivnye poverkhnosti teploobmena. E.K.Kalinin, G.A.Dreitser, I.Z. Kopp i dr. M.: Energoatomizdat, 1998. 408 p.
3. Dreitser G.A., Isaev S.A., Lobanov I.E. Raschet konvektivnogo teploobmena v trube s periodicheskimi vystupami. Problemy gazodinamiki i teplomassoobmena v energeticheskikh ustanovkakh: Trudy XIV Shkolyseminara molodykh uchenykh i spetsialistov pod rukovodstvom akademika RAN A.I.Leont'eva. M.: MEI, 2003. T.1. Pp. 57—60.
4. Dreitser G.A., Isaev S.A., Lobanov I.E. Raschet konvektivnogo teploobmena v trube s periodicheskimi vystupami. Vestnik MAI. 2004. T. 11. No 2. Pp. 28—35.
5. Dreitser G.A., Isaev S.A., Lobanov I.E. Raschet konvektivnogo teploobmena v trube s periodicheski raspolozhennymi poverkhnostnymi turbulizatorami potoka. Teplofizika vysokikh temperatur. 2005. T. 43. No 2. Pp. 223—230.
6. Lobanov I.E. Matematicheskoe modelirovanie intensifitsirovannogo teploobmena pri turbulentnom techenii v kanalakh: Avtoreferat diss. na soisk. uchenoi stepeni dokt. tekhn. nauk. M., 2005. 32 p.
7. Lobanov I.E., Shtein L.M. Perspektivnye teploobmennye apparaty s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva. V 4-kh tt. M.: Izd-vo Assotsiatsii stroitel'nykh vuzov, 2009—2010. T. 1—2.
8. Lobanov I.E., Shtein L.M. Perspektivnye teploobmennye apparaty s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva. (Obshchaya teoriya intensifitsirovannogo teploobmena dlya teploobmennykh apparatov, primenyaemykh v sovremennom metallurgicheskom proizvodstve.) V 4-kh tomakh. Tom III—IV. M.: MGAKKhiS, 2010—2011. T. 3—4.
9. Chislennoe modelirovanie vikhrevoi intensifikatsii teploobmena v paketakh trub. Yu.A.Bystrov, S.A.Isaev, H.A.Kudryavtsev, A.I.Leont'ev. SPb: Sudostroenie, 2005. 398 р.
10. Ashrafian A., Andersson H.I. Roughness effects in turbulent channel flow. Turbulence, heat transfer and mass transfer 4. New York, Wellington (UK): Begell House Inc., 2003. Pр. 425—432.
11. Tkachev V.V. Energoeffektivnaya tekhnologiya i oborudovanie dlya proizvodstva tsementnogo klinkera. Sukhie stroitel'nye smesi. 2011. No 4. Рр. 36—39.
12. Ivashchenko Yu.G., Bagapova D.Yu. Sostoyanie tsementnoi promyshlennosti i voprosy ee energoeffektivnosti. Resursoenergoeffektivnye tekhnologii v stroitel'nom komplekse regiona. 2016. No 7. Рр. 152—156.
13. Zinchenko S.M., Peshkova D.A. Perspektivy primeneniya tsementov nizkoi vodopotrebnosti. Resursoenergoeffektivnye tekhnologii v stroitel'nom komplekse regiona. 2016. No 7. Рр. 136—139.
14. Issledovanie protsessov klinkeroobrazovaniya v prisutstvii domennogo shlaka. D.E.Avozkhodzhaeva, E.S.Dubinina, B.E.Dzhakipbaev, A.S.Kolesnikov. Sovremennyi nauchnyi vestnik. 2016. T. 11. No 1. Рр. 181—184.
15. Dvorkin L.I., Stepasyuk Yu.A. osobobystrotverdeyushchie vysokoprochnye betony. Tekhnologii betonov. 2016. No 5–6. Рр. 49—53.
16. Kharder I. Tendentsii izmeneniya moshchnostei po proizvodstvu tsementa i klinkera. Tsement i ego primenenie. 2016. No 1. Рр. 92—95.
17. Rabukhin A.I. Osnovy tekhnologii keramiki i ogneuporov. M.: RKhTU im. Mendeleeva, 2001. 112 р.
18. Sholl' A., Shmidt D. Kontroliruemoe isparitel'noe okhlazhdenie korpusa pechi. Tsement i ego primenenie. 2016. No 4. Рр. 82—87.
19. Mazharin N.N., Klassen V.K. Effektivnost' proizvodstva dvukhklinkernykh smeshannykh tsementov. Tsement i ego primenenie. 2009. No 1. Рр. 55—58.
20. Druz'janova V.P., Rozhina M.Ja. Jekonomicheskaja jeffektivnost' ot primenenija biogazovyh ustanovok v uslovijah Krajnego Severa. Ajekonomika: jekonomika i sel'skoe hozjajstvo, 2016. No 4 (12). URL: http:aeconomy.ru/science/agro/ekonomicheskaya-effektivnost-ot-pri/
21. Zlatev M., GrotIokhan P. Tsementnyi zavod budushchego. Tsement i ego primenenie. 2016. No 1. Рр. 108—112.

Возврат к списку