Общее аналитическое исследование перспектив использования теплообменного оборудования с интенсифицированным теплообменом в системах...

Общее аналитическое исследование перспектив использования теплообменного оборудования с интенсифицированным теплообменом в системах охлаждения свайных дизель-молотов молотов трубчатого типа

409
0

General analytical study of the prospects for using heat exchanging equipment with intensified heat exchange in the cooling systems of pile diesel hammers of tube type hammers

УДК 532.517.4 : 536.24

26.02.2018

360



Выходные сведения:
Лобанов И.Е. Общее аналитическое исследование перспектив использования теплообменного оборудования с интенсифицированным теплообменом в системах охлаждения свайных дизель-молотов молотов трубчатого типа // СтройМного, 2018. №1 (10). URL: http://stroymnogo.com/science/tech/obshchee-analiticheskoe-issledovani/

Авторы:
Лобанов Игорь Евгеньевич

д.т.н., ведущий научный сотрудник ПНИЛ—204, ФГБОУ Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет), Москва, Российская Федерация (125993 Россия, г. Москва, Волоколамское шоссе, 4), e-mail: lloobbaannooff@live.ru

Authors:
Lobanov Igor Evgenevich

Dr.Sci.Tech., leading research assistant PNIL–204, FGBOU the Moscow aviation institute (national research university), Moscow, the Russian Federation (125993 Russia, Moscow, Volokolamsk highway, 4), e-mail: lloobbaannooff@live.ru

Ключевые слова:
теплообмен; аналитический; исследование; перспективный; интенсификация; труба; дизель-молот; турбулизация; теплоноситель; теплообменный аппарат; строительство; трубчатого типа; свайный; система охлаждения; жидкостное; водяное

Keyword:
heat exchange; analytical; study; perspective; intensification; trumpet; diesel hammer; turbulization; coolant; heat exchanger; building; tubular type; pile; cooling system; liquid; watery

Аннотация:
B данной статье был проведён анализ необходимости применения системы охлаждения в свайных дизель-молотах трубчатого типа. Трубчатые дизель-молоты могут работать в различных климатических и эксплуатационных условиях, но система охлаждения осуществляется только за счёт радиационного теплообмена с наружной поверхностью цилиндра молота, который существенно снижается при ужесточении режима эксплуатации и повышении температуры окружающей среды, а также при инсоляции. Применение внутренней рубашки охлаждения также может не дать нужного эффекта. Все вышеуказанные факторы приводят к появлению неустойчивых режимов работы дизель-молота, обусловленных недостаточной тепловой мощностью системы охлаждения дизель-молота. Решение вышеизложенных задач должно проводиться в параллели с обеспечением оптимального теплового режима работы дизель-молота с применением теплообменников с интенсифицированным теплообменом. В статье было показано, что поддержание в заданном диапазоне температурного режима свайных дизель-молотов на основе систем охлаждения в значительной степени определяет их стабильную работу, эксплуатационную надёжность и эффективность и указаны пути развития этих систем. Использование системы охлаждения в трубчатом дизель-молоте позволяет расширить диапазон его применения до +50ºС при применении как гладкотрубных трубок, так и трубок с турбулизаторами. Использование охлаждающих трубок с турбулизаторами может позволить снизить необходимое количество трубок практически в 2,5 раза по сравнению с гладкими трубками, однако их применение повышает стоимость дизель-молота. В статье показано, что снижение массогабаритных показателей системы охлаждения дизель-молота путем применения труб с турбулизаторами следует проводить с учетом повышенной их стоимости по сравнению с гладкими трубками, которая однако невелика, поскольку достижима посредством применения недорогой технологии.

Annotation:
In this article, an analysis was made of the need to use a cooling system in pile diesel hammers of tubular type. Tubular diesel hammers can work in different climatic and operating conditions, but the cooling system is carried out only due to radiative heat exchange with the outer surface of the hammer cylinder, which is significantly reduced with tougher operation and increased ambient temperature, as well as insolation. The use of an internal cooling jacket may also not give the desired effect. All of the above factors lead to the emergence of unsustainable diesel-hammer operation modes due to the insufficient thermal capacity of the diesel hammer cooling system. The solution of the above tasks should be carried out in parallel with ensuring the optimal thermal operation of the diesel hammer using heat exchangers with intensified heat exchange. In the article it was shown that the maintenance in a given temperature range of pile diesel hammers based on cooling systems largely determines their stable operation, operational reliability and efficiency and indicates the ways of development of these systems. The use of a cooling system in a tubular diesel hammer allows the range of its application to be extended to +50°C when using both smooth tubes and tubes with turbulators. The use of cooling tubes with turbulators can allow to reduce the required number of tubes by almost 2.5 times in comparison with smooth tubes, but their use increases the cost of a diesel hammer. The article shows that the reduction of the mass-dimensions of the diesel-hammer cooling system by using pipes with turbulators should be carried out taking into account their increased cost in comparison with smooth tubes, which is however small, since it is achievable by using inexpensive technology.


Общее аналитическое исследование перспектив использования теплообменного оборудования с интенсифицированным теплообменом в системах охлаждения свайных дизель-молотов молотов трубчатого типа

Введение

Трубчатые дизель-молоты могут работать в различных климатических и эксплуатационных условиях, но система охлаждения осущест­вляется только за счёт радиационного теплообмена с наружной поверхно­стью цилиндра молота, который существенно снижается при ужесточении режима эксплуатации и повышении температуры окружающей среды, а так­же при инсоляции. Применение внутренней рубашки охлаждения также мо­жет не дать нужного эффекта. Все вышеуказанные факторы приводят к появлению неустойчивых режимов работы дизель-молота, обу­словленных недостаточной тепловой мощностью системы охлаждения дизель-молота.

Следовательно, для повышения долговечности и надёжность данного вида техники и в целях дальнейшего её совершенствования необхо­димо применение системы охлаждения дизель-молота.

Решение задачи по обеспечению оптимального температурного режи­ма системы охлаждения лучше всего осуществлять за счёт при­менения рекуперативного трубчатого теплообменного аппарата с интенси­фицированным теплообменом. В статье основное внимание будет уделяется необходимости разработки теоретических методов исследования интенсификации теплообмена при турбулентном течении в каналах, учитывающих особенно­сти физических процессов, протекающих в каналах теплообменных аппара­тах системы охлаждения свайных дизель-молотов трубчатого типа, в частности, в их пограничных слоях.

Данное исследование является продолжением работ [21—23].

Материалы и методы. Анализ работ в области систем охлаждения свайных дизель-молотов

Поддержание в заданном диапазоне температурного режима свайных дизель-молотов в зна­чительной степени определяет их стабильную работу, эксплуатационную надежность и эффективность [1—12].

Преобразование тепла, выделившегося при сгорании топ­лива, в механическую работу, всегда сопровождается потерей тепла, которое переходит в нагрев цилиндра, поршня, шабота и т. п.

Для двигателя, работающего по адиабатическому циклу (не имеющего теплообмена со стенками), температура сте­нок должна быть равной средней температуре про­дуктов сгорания за цикл (800¸1000)°С [1—12].

Смазочные масла уже при температуре свыше (200¸250)°С теряют свои смазочные свойства и сгорают, в результате чего поршневые кольца пригорают и закоксовываются. Наряду с этим, при существенном повышении температуры ухудшаются механические свойства материалов, из которых изготовлены ударные детали дизель-молотов.

Из-за нагрева воздуха, поступающего в рабочий цилиндр, существенно снижается наполнение цилиндра и в связи с этим уменьшается высота, подъема ударной части.

Рабочий цилиндр штангового дизель-молота при интен­сивной работе разогревается до (150¸200)°С, при этом вы­сота подскока ударной части не превышает (1000¸1200) мм. Рабочий цилиндр штангового дизель-молота размещен в ударной части, через которую проходят направляющие штанги; ударная часть быстро разогревается.

Очевидно, что повышение температуры до определенного уровня приведет к распору штанг расширившейся ударной частью и к повышенным механическим потерям.

При заводских стендовых испытаниях трубчатого дизель-молота с воздушным охлаждением с ударной частью массой 2500 кг были проведе­ны замеры, позволяющие определить изменение температуры поверхности рабочего цилиндра, ребер охлаждения, шабота и поршня при различных режимах работы дизель-молота [1—12].

Интерес, проявленный к определению теплового режима дизель-молота С-949 объясняется тем, что по сравнению с серийным трубчатым дизель-молотом С-858 объем рабочего цилиндра дизель-молота С-949 был увеличен в 4,3 раза, а наружная поверхность без рёбер охлаждения—всего лишь в 2,3 раза. Таким образом, термическая напряжённость тяжелого дизель-молота существенно повысилась.

Замеры велись в двух режимах работы дизель-молота; при непрерывной работе в течение 46 минут и последующей ос­тановке; при периодической работе с циклом 10 минут работы и последующим охлаждении в течение 10 минут. Замеры про­изводились при температуре воздуха (+23÷+27)°С в солнечный безветренный день.

Установлено [1—12], что температура рабочего цилиндра дости­гает наибольшей величины 245°С в зоне камеры сгорания. В первые 10 минут работы температура в зоне камеры сгора­ния возрастает более интенсивно, чем при последующей работе.

Непрерывная работа продолжительностью более (20÷30) минут приводит к интенсивному разогреву основных дета­лей дизель-молота и снижению высоты подъема ударной ча­сти с (2,8÷3) м до (2÷2,2) м вследствие уменьшения коэффициен­та наполнения за счет разогрева воздуха в рабочем цилинд­ре.

Температура на ребрах охлаждения плавно возрастает в течение (30÷35) минут, после чего остается примерно постоян­ной (наибольшая величина +70°C). При охлаждении в те­чение 20 минут температура плавно снижается на 20°С и затем длительное время остается практически постоянной.

Полученные результаты позволяют сделать следующий вы­вод: если температура ребер значительно ниже температуры поверхности цилиндра, то отношение поверхности ребер к площади их контакта с поверхностью цилиндра достаточно высоко, следовательно поверхность ребер может быть умень­шена за счет уменьшения высоты ребра при сохранении площади контакта ребра с поверхностью цилиндра. При этом температура ребер несколько возрастает, но теплоотдача ос­тается примерно на том же уровне за счет увеличения раз­ности температуры ребер и окружающего воздуха; к. п. д. ребра увеличится.

Были произведены замеры для выявления влияния степени сжатия на нагрев основных деталей дизель-молота [1—12].

С помощью термопар была проведена запись температур стенок рабочего цилиндра и ребер охлаждения трубчатого дизель-молота С-949 при непрерывной работе в течение 68 минут. Температура окружающего воздуха не превышала (+25÷+27)ºС, ветер слабый. Кривая с индексом а (рис.3, а) показывает изменение температуры стенки цилиндра на уров­не камеры сгорания; кривые 1, 3 и 5 показывают изменение температуры в сечениях, расположенных на 150, 300 и 450мм выше середины камеры сгорания; кривые 2 и 4 показывают изменение температуры в сечениях, расположенных на 150 и 300 мм ниже середины камеры сгорания.

Из графика видно, что температура рабочего цилиндра достигает наибольшей величины в зоне камеры сгорания. В течение первых 10 минут работы температура в зоне камеры сгорания (сечения 0 и 1) возрастает более интенсивно, чем при последующем работе. Это объясняется тем, что в начале работы вследствие малого перепада температур между стенкой цилиндра и воздухом интенсивность теплоотдачи невелика, и выделяемое при сгорании тепло в основном затрачивается на нагрев деталей молота. При дальнейшей работе молота доля тепла, передаваемого окружающему воз­духу, увеличивается, поэтому рост температуры замедляется. Рост температуры в сечениях 3 и 5 происходит более равно­мерно в течение всего периода работы. Максимальная тем­пература в зоне камеры сгорания составила 305°С, причем за 68 минут работы молота установившийся режим в зоне камеры сгорания (сечения 0, 1 и 2) не был достигнут.

Рис. 3. Изменение температуры стенок рабочего цилиндра и ребер охлаждения молота С-949 при степени сжатия ε=18 (а — температура на поверхности цилиндра; б — температура на ребрах охлаждения).

После остановки дизель-молота температура в сечении 0 непрерывно снижается быстро в течение 15 минут, и несколько медленнее в дальнейшем. В сечениях 1 и 2 после остановки молота наблюдается в течение 2÷5 минут некоторое повыше­ние температуры. Это объясняется тем, что тепло из наибо­лее нагретой зоны (сечение 0) передается вдоль стенки ци­линдра к сечениям 1 и 2 быстрее, чем сечения 1 и 2 отдают тепло в атмосферу.

Аналогичными индексами, но со знаком «’» на рис. 3., б обозначены кривые, показывающие изменение температуры на ребрах охлаждения.

Как видно из рис. 3, б, температура на ребрах плавно возрастает в течение (30÷35) минут после чего остается пример­но постоянной и достигает 150°С в самом горячем месте. При охлаждении температура в течение 20 минут плавно снижается на 25°С и затем длительное время остается практически постоянной.

Молот прекратил работу после 68 минут непрерывной ра­боты из-за перегрева и был вновь запущен после 30 минут ох­лаждения. Высота подъема ударной части в первые 15 минут работы составляла (2,8÷3,0) м и в конце работы снизилась до (2÷2,3) м.

Определение нагрева стенок рабочего цилиндра трубчато­го дизель-молота С-949, работающего в эксплуатационном режиме, соответствующем 10 минут работы и 10 минут остановки для установки сваи под молот, показало, что после 2,5 часа ра­боты молота в таком режиме температура в зоне камеры сго­рания не превышает 220°С; молот продолжал стабильно рабо­тать, высота подъема ударной части составляла (2,3÷2,5) м.

Сопоставление результатов испытаний дизель-молотов со степенью сжатия 15 и 18 показывают, что увеличение степе­ни сжатия приводит к некоторому увеличению температуры только в зоне камеры сгорания, температура в других сечениях рабочего цилиндра и ребер охлаждения практически не увеличивается.

Уменьшение отношения площади поверхности ребер охлаждения к площади их контакта с цилиндром приводит к увеличению к.п.д. [1—12].

Анализ предыдущих экспериментов показывает, что трубчатые дизель-молоты с воздушным охлаждением с ударной частью весом до 2500 кг могут нормально эксплуатироваться при темпера­турах окружающего воздуха до +30°С; в этих условиях они могут непрерывно работать не менее 1 часа. В режиме эк­сплуатации дизель-молот обеспечивает забивку не менее 15 свай в смену, что является и достаточным для дизель-молота такого типоразмера.

Следовательно, дизель-молоты без применения охлаждения не могут нормально эксплуатироваться в условиях повышенной температуры окружающей среды, при этом будет иметь место перегрев деталей камеры сгорания и снижение её наполняемости.

Для обеспечения возможности работы молота без пере­грева при повышенных температурах воздуха (свыше 30°С), а также для улучшения условий смазки и, следовательно, для повышения долговечности трубчатых дизель-молотов, це­лесообразно применять жидкостное охлаждение, обеспечивающее лучшее охлаждение рабочего цилиндра, особенно в зоне его максимального нагрева.

Система водяного охлаждения днзель-молотов С-994 С-995, С-996, С-1047 и С-1048 (рис.4) состоит из отдельных секций, примыкающих к боковой поверхности цилиндра и соединенных в своей нижней части кольцевым баком, распо­ложенным в зоне камеры сгорания. При работе молота вода интенсивно нагревается в баке и начинает циркулировать по вертикальным трубам, равномерно нагревая цилиндр. По­верхность охлаждения при такой системе велика и обеспечи­вает возможность работы при повышенных температурах окружающей среды.

Испытания трубчатых дизель-молотов С-994 и С-995 с ударной частью массой 600 кг и 1250 кг и системой водя­ного охлаждения показали, что такие дизель-молоты могут работать при повышен­ных температурах окружающего воздуха значительно большее время. Высота подъема ударной части при этом не снижается. Создаются более бла­гоприятные условия для смазки, в связи с чем износостой­кость зеркала рабочего цилиндра повышается [1—12].

В случае необходимости работы в условиях низких тем­ператур вода сливается через сливную пробку, расположен­ную в нижней части бака, и дизель-молот работает без за­полнения системы охлаждения водой, причем имеет место циркуляция воздуха, так как в верхней части вертикальных секций предусмотрены отверстия для прохода воздуха.

Рис. 4. Трубчатый дизель молот С-995 с системой водяного охлаждения.

Вышеперечисленное указывает на то, что поддержание устойчивого теплового режима работы свайных дизель-молотов (рис. 6, 7) возможно путем применения в них систем охлаждения с интенсификацией теплообмена [13—20].

Наиболее универсальным следует признать применение принудительной системы охлаждения с теплообменным аппаратом трубчатого типа с турбулизаторами, которые обеспечивают интенсификацию теплообмена (рис.5) [13—20].

Рис. 5. Продольный разрез трубы с турбулизаторами.

Результаты и обсуждение. Перспективные пути дальнейшего совершенствования дизель-молотов

Проведенный анализ показал, что перспективными путями дальнейшего совершенствования дизель-молотов являются:

а) повышение частоты воздействия за счёт увеличения скорости
движения ударной части при сохранении, по возможности, энергии единичного воздействия, что позволит повысить производительность (интенсивность погружения сваи), снизить его массогабаритные или габаритные показатели (с данной точки зрения предпочтительнее развивать конструктивную схему трубчатого дизель-молота с пневмобуфером, заменяя последний ускоряю­щей полостью);

б) уменьшение импульса силы давления газов на сваю за счёт снижения среднего эффективного давления рабочего цикла, что позволит повысить устойчивость функционирования;

в) совершенствование процесса смесеобразования за счёт ис­пользования струйного распыливания топлива (впрыска), что позволит повысить устойчивость функционирования дизель-молота, улучшить экологические показатели, снизить расход то­плива;

г) обеспечение оптимального временного интервала перекрытия, что позволит более рационально использовать располагаемую энергию и, как следствие, снизить необходимую энергию еди­ничного воздействия, что в свою очередь позволит снизить массогабаритные показатели и (или) время заглубления сваи — ре­шение этой задачи связано с усложнением алгоритма работы системы управления;

д) реализация полиударного воздействия на сваю за один рабочий
ход, что по своей сути и эффекту аналогично повышению часто­ты ударов или оптимизации временного интервала перекрытия;

е) обеспечение оптимального согласования момента начала удара и момента начала горения топливо-воздушной смеси.

Решение вышеизложенных задач должно проводиться в параллели с обеспечением оптимального теплового режима работы дизель-молота с применением теплообменников с интенсифицированным теплообменом.

Основные выводы

1. В статье было показано, что поддержание в заданном диапазоне температурного режима свайных дизель-молотов на основе систем охлаждения в зна­чительной степени определяет их стабильную работу, эксплуатационную надёжность и эффективность и указаны пути развития этих систем.

2. Использование системы охлаждения в трубчатом дизель-молоте позволяет расширить диапазон его применения до +50ºС при применении как гладкотрубных трубок, так и трубок с турбулизаторами.

3. Использование охлаждающих трубок с турбулизаторами может позволить снизить необходимое количество трубок практически в 2,5 раза по сравнению с гладкими трубками, однако их применение повышает стоимость дизель-молота.

4. Снижение массогабаритных показателей системы охлаждения дизель-молота путем применения труб с турбулизаторами следует проводить с учетом повышенной их стоимости по сравнению с гладкими трубками, которая однако невелика, поскольку достижима посредством применения недорогой технологии.


Библиографический список

1. Дмитриевич Ю.В., Лызо Б.Г. Новые виды отечественного сваебойного оборудования— М.: ВНИИСтройдормаш, 1972. — 82 с.
2. Лызо Б.Г. Свайные дизель-молоты —М.: ВНИИСтройдормаш, 1967. — 39 с.
3. Рекомендации по организации технического обслуживания и ремонта строительных машин / МДС 12-8.2007. — М.: ЦНИИОМТП, 2007. — 110 с.
4. Аралов Р.С., Римшин В.И., Старостин А.Р. Современные технологии при устройстве свайных фундаментов зданий и сооружений // Молодёжный научный вестник. — 2017. — № 10 (23). — С. 15—19.
5. Авдеев К.А. Разработка математической модели, исследование функционирования и построение методики проектировочных расчётов быстроходного дизель-молота. Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук. — Тула, 2000. — 16 с.
6. Чернюк В.П., Ивасюк П.П., Ребров Г.Е. Снижение шума при работе сваебойного оборудования // Исследования в строительстве, теплогазоснабжении и энергообеспечении: материалы международной научно-практической конференции. / Под редакцией Ф.К. Абдразакова. — М., 2016. — С. 334—343.
7. Федосеев А.П., Боярских Г.А. Определение геометрических параметров рабочей части ударника для дробления негабаритов горных пород на основании расчета на статическую прочность // Известия высших учебных заведений. Горный журнал. — 2013. — № 6. — С. 114-118.
8. Лавриненко В.Ю. Модернизация технологических машин ударного действия // Ремонт. Восстановление. Модернизация. — 2017. — № 2. — С. 28—30.
9. Иванов И.А., Горчаков Ю.Н. Рабочий процесс трубчатого дизель-молота // Проблемы функционирования систем транспорта материалы международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых учёных (с международным участием): в 2-х томах. Т.1. — 2016. — С. 77—81.
10. Лавриненко В.Ю., Семенов Е.И. Моделирование процесса забивания сваи дизель-молотом // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. — 2015. — № 4 (312). — С. 43—47.
11. Кузнецов С.М. Технологическая механика процесса забивки сваи в грунт дизель-молотом. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. — Омск, 2003. — 16 с.
12. Будилов И.Н., Гурьев Б.И., Кутушева Л.С., Лукащук Ю.В. Исследование напряженно-деформированного состояния элементов конструкции сваебойного трубчатого дизель-молота // Вестник Уфимского государственного авиационного технического университета. — 2008. — Т. 11. — № 2. — С. 90—96.
13. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том I. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах с применением основных аналитических и численных методов. — М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2009. — 405 с.
14. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том II. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах с применением неосновных аналитических и численных методов. — М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2010. — 290 с.
15. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том III. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах с применением многослойных, супермногослойных и компаундных моделей турбулентного пограничного слоя. — М.: МГАКХиС, 2010. — 288 с.
16. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве). В 4-х томах Том IV. Специальные аспекты математического моделирования гидрогазодинамики, теплообмена, а также теплопередачи в теплообменных аппаратах с интенсифицированным теплообменом. — М.: МГАКХиС, 2011. — 343 с.
17. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Теория интенсифицированного теплообмена и эффективности его применения для перспективных компактных теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве // Альманах современной науки и образования. — Тамбов: Грамота, 2010. — № 3(34). — Часть 1. — C. 24—42.
18. Штейн Л.М., Лобанов И.Е. Конструктивные характеристики перспективных рекуперативных металлических теплообменных аппаратов с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства // Актуальные проблемы совершенствования машин и оборудования строительного и коммунального комплексов: Материалы научно-технической конференции факультета Механизации и автоматизации, посвящённой 65-летию МГАКХиС (ВЗИСИ). — М.: МГАКХиС, 2010. — С. 114—119.
19. Штейн Л.М., Лобанов И.Е. Конструктивные характеристики перспективных рекуперативных керамических теплообменных аппаратов с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства // Актуальные проблемы совершенствования машин и оборудования строительного и коммунального комплексов: Материалы научно-технической конференции факультета Механизации и автоматизации, посвящённой 65-летию МГАКХиС (ВЗИСИ). — М.: МГАКХиС, 2010. — С. 120—126.
20. Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в трубах с турбулизаторами для теплообменников современного металлургического производства с применением четырёхслойной модели турбулентного пограничного слоя // Техника и технология. — 2010. — № 3. — С. 67—77.
21. Доценко А.И., Максимов Д.А., Лобанов И.Е. Повышение эффективности использования дизель-молотов трубчатого типа в условиях жаркого климата // Актуальные проблемы совершенствования машин и оборудования строительного и коммунального комплексов: Материалы научно-технической конференции факультета Механизации и автоматизации, посвящ¸нной 65-летию МГАКХиС (ВЗИСИ). — М.: МГАКХиС, 2010. — С. 51—54.
22. Доценко А.И., Максимов Д.А., Лобанов И.Е. Повышение эксплуатационной над¸жности дизель-молота путём применения системы охлаждения // Итоги строительной науки: Материалы VI международной научно-технической конференции / Под общей редакцией доктора технических наук Б.Г.Кима. — Владимир: ВГУ, 2010. — С. 95—101.
23. Максимов Д.А., Лобанов И.Е. Моделирование интенсифицированного теплообмена на базе четырехслойной схемы турбулентного пограничного слоя при турбулентном течении в круглых трубах с турбулизаторами для перспективных теплообменных аппаратов для строительно–дорожной техники // Перспективы науки. — 2011. — № 10 (25). — С. 70—80.



References

1. Dmitrievich Yu.V., Lyzo B.G. Novye vidy otechestvennogo svaeboinogo oborudovaniya. M.: VNIIStroidormash, 1972. 82 р.
2. Lyzo B.G. Svainye dizel’-moloty —M.: VNIIStroidormash, 1967. 39 р.
3. Rekomendatsii po organizatsii tekhnicheskogo obsluzhivaniya i remonta stroitel’nykh mashin / MDS 12-8.2007. M.: TsNIIOMTP, 2007. 110 р.
4. Aralov R.S., Rimshin V.I., Starostin A.R. Sovremennye tekhnologii pri ustroistve svainykh fundamentov zdanii i sooruzhenii // Molodezhnyi nauchnyi vestnik. 2017. № 10 (23). Рр. 15—19.
5. Avdeev K.A. Razrabotka matematicheskoi modeli, issledovanie funktsionirovaniya i postroenie metodiki proektirovochnykh raschetov bystrokhodnogo dizel’-molota. Avtoreferat dissertatsii na soiskanie uchenoi stepeni kandidata tekhnicheskikh nauk. Tula, 2000. 16 р.
6. Chernyuk V.P., Ivasyuk P.P., Rebrov G.E. Snizhenie shuma pri rabote svaeboinogo oborudovaniya // Issledovaniya v stroitel’stve, teplogazosnabzhenii i energoobespechenii: materialy mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii. / Pod redaktsiei F.K. Abdrazakova. M., 2016. Рр. 334—343.
7. Fedoseev A.P., Boyarskikh G.A. Opredelenie geometricheskikh parametrov rabochei chasti udarnika dlya drobleniya negabaritov gornykh porod na osnovanii rascheta na staticheskuyu prochnost’ // Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedenii. Gornyi zhurnal. 2013. № 6. Рр. 114—118.
8. Lavrinenko V.Yu. Modernizatsiya tekhnologicheskikh mashin udarnogo deistviya // Remont. Vosstanovlenie. Modernizatsiya. 2017. № 2. Рр. 28—30.
9. Ivanov I.A., Gorchakov Yu.N. Rabochii protsess trubchatogo dizel’-molota // Problemy funktsionirovaniya sistem transporta materialy mezhdunarodnoi nauchno-prakticheskoi konferentsii studentov, aspirantov i molodykh uchenykh (s mezhdunarodnym uchastiem): v 2-kh tomakh. T.1. 2016. Рр. 77—81.
10. Lavrinenko V.Yu., Semenov E.I. Modelirovanie protsessa zabivaniya svai dizel’-molotom // Fundamental’nye i prikladnye problemy tekhniki i tekhnologii. 2015. № 4 (312). Рр. 43—47.
11. Kuznetsov S.M. Tekhnologicheskaya mekhanika protsessa zabivki svai v grunt dizel’-molotom. Avtoreferat dissertatsii na soiskanie uchenoi stepeni kandidata tekhnicheskikh nauk. Omsk, 2003. 16 р.
12. Budilov I.N., Gur’ev B.I., Kutusheva L.S., Lukashchuk Yu.V. Issledovanie napryazhenno-deformirovannogo sostoyaniya elementov konstruktsii svaeboinogo trubchatogo dizel’-molota // Vestnik Ufimskogo gosudarstvennogo aviatsionnogo tekhnicheskogo universiteta. 2008. T. 11. № 2. Рр. 90—96.
13. Lobanov I.E., Shtein L.M. Perspektivnye teploobmennye apparaty s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva. (Obshchaya teoriya intensifitsirovannogo teploobmena dlya teploobmennykh apparatov, primenyaemykh v sovremennom metallurgicheskom proizvodstve.) V 4-kh tomakh. Tom I. Matematicheskoe modelirovanie intensifitsirovannogo teploobmena pri turbulentnom techenii v kanalakh s primeneniem osnovnykh analiticheskikh i chislennykh metodov. M.: Izdatel’stvo Assotsiatsii stroitel’nykh vuzov, 2009. 405 p.
14. Lobanov I.E., Shtein L.M. Perspektivnye teploobmennye apparaty s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva. (Obshchaya teoriya intensifitsirovannogo teploobmena dlya teploobmennykh apparatov, primenyaemykh v sovremennom metallurgicheskom proizvodstve.) V 4-kh tomakh. Tom II. Matematicheskoe modelirovanie intensifitsirovannogo teploobmena pri turbulentnom techenii v kanalakh s primeneniem neosnovnykh analiticheskikh i chislennykh metodov. M.: Izdatel’stvo Assotsiatsii stroitel’nykh vuzov, 2010. 290 p.
15. Lobanov I.E., Shtein L.M. Perspektivnye teploobmennye apparaty s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva. (Obshchaya teoriya intensifitsirovannogo teploobmena dlya teploobmennykh apparatov, primenyaemykh v sovremennom metallurgicheskom proizvodstve.) V 4-kh tomakh. Tom III. Matematicheskoe modelirovanie intensifitsirovannogo teploobmena pri turbulentnom techenii v kanalakh s primeneniem mnogosloinykh, supermnogosloinykh i kompaundnykh modelei turbulentnogo pogranichnogo sloya. M.: MGAKKhiS, 2010. 288 p.
16. Lobanov I.E., Shtein L.M. Perspektivnye teploobmennye apparaty s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva. (Obshchaya teoriya intensifitsirovannogo teploobmena dlya teploobmennykh apparatov, primenyaemykh v sovremennom metallurgicheskom proizvodstve). V 4-kh tomakh Tom IV. Spetsial’nye aspekty matematicheskogo modelirovaniya gidrogazodinamiki, teploobmena, a takzhe teploperedachi v teploobmennykh apparatakh s intensifitsirovannym teploobmenom. M.: MGAKKhiS, 2011. 343 p.
17. Lobanov I.E., Shtein L.M. Teoriya intensifitsirovannogo teploobmena i effektivnosti ego primeneniya dlya perspektivnykh kompaktnykh teploobmennykh apparatov, primenyaemykh v sovremennom metallurgicheskom proizvodstve. Al’manakh sovremennoi nauki i obrazovaniya. Tambov: Gramota, 2010. No 3(34). Chast’ 1. Pp. 24—42.
18. Shtein L.M., Lobanov I.E. Konstruktivnye kharakteristiki perspektivnykh rekuperativnykh metallicheskikh teploobmennykh apparatov s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva // Aktual’nye problemy sovershenstvovaniya mashin i oborudovaniya stroitel’nogo i kommunal’nogo kompleksov: Materialy nauchno-tekhnicheskoi konferentsii fakul’teta Mekhanizatsii i avtomatizatsii, posvyashchennoi 65-letiyu MGAKKhiS (VZISI). M.: MGAKKhiS, 2010. Рр. 114—119.
19. Shtein L.M., Lobanov I.E. Konstruktivnye kharakteristiki perspektivnykh rekuperativnykh keramicheskikh teploobmennykh apparatov s intensifitsirovannym teploobmenom dlya metallurgicheskogo proizvodstva. Aktual’nye problemy sovershenstvovaniya mashin i oborudovaniya stroitel’nogo i kommunal’nogo kompleksov: Materialy nauchno-tekhnicheskoi konferentsii fakul’teta Mekhanizatsii i avtomatizatsii, posvyashchennoi 65-letiyu MGAKKhiS (VZISI). M.: MGAKKhiS, 2010. Pp. 120—126.
20. Lobanov I.E., Shtein L.M. Matematicheskoe modelirovanie intensifitsirovannogo teploobmena pri turbulentnom techenii v trubakh s turbulizatorami dlya teploobmennikov sovremennogo metallurgicheskogo proizvodstva s primeneniem chetyrekhsloinoi modeli turbulentnogo pogranichnogo sloya. Tekhnika i tekhnologiya. 2010. No 3. Pp. 67—77.
21. Dotsenko A.I., Maksimov D.A., Lobanov I.E. Povyshenie effektivnosti ispol’zovaniya dizel’-molotov trubchatogo tipa v usloviyakh zharkogo klimata // Aktual’nye problemy sovershenstvovaniya mashin i oborudovaniya stroitel’nogo i kommunal’nogo kompleksov: Materialy nauchno-tekhnicheskoi konferentsii fakul’teta Mekhanizatsii i avtomatizatsii, posvyashch¸nnoi 65-letiyu MGAKKhiS (VZISI). M.: MGAKKhiS, 2010. Рр. 51—54.
22. Dotsenko A.I., Maksimov D.A., Lobanov I.E. Povyshenie ekspluatatsionnoi nad¸zhnosti dizel’-molota putem primeneniya sistemy okhlazhdeniya // Itogi stroitel’noi nauki: Materialy VI mezhdunarodnoi nauchno-tekhnicheskoi konferentsii / Pod obshchei redaktsiei doktora tekhnicheskikh nauk B.G.Kima. Vladimir: VGU, 2010. Рр. 95—101.
23. Maksimov D.A., Lobanov I.E. Modelirovanie intensifitsirovannogo teploobmena na baze chetyrekhsloinoi skhemy turbulentnogo pogranichnogo sloya pri turbulentnom techenii v kruglykh trubakh s turbulizatorami dlya perspektivnykh teploobmennykh apparatov dlya stroitel’no–dorozhnoi tekhniki // Perspektivy nauki. 2011. № 10 (25). Рр. 70—80.

НЕТ КОММЕНТАРИЕВ

ОСТАВЬТЕ ОТВЕТ