Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена в трубах с турбулизаторами в перспективных компактных применяемых в строительном производстве трубчатых теплообменных аппаратов на базе четырёхслойной схемы турбулентного пограничного слоя

Mathematical modeling of intensified heat exchange in pipes with turbulators in promising compact tubular heat exchangers used in construction on the basis of a four-layered scheme of the turbulent boundary layer


УДК 631.371:636

25.04.2017
 538

Выходные сведения:
Лобанов И.Е. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена в трубах с турбулизаторами в перспективных компактных применяемых в строительном производстве трубчатых теплообменных аппаратов на базе четырёхслойной схемы турбулентного пограничного слоя // СтройМного, 2017. №2 (7). URL: http://stroymnogo.com/science/tech/matematicheskoe-modelirovanie-inten/

Авторы:
Лобанов Игорь Евгеньевич

д.т.н., ведущий научный сотрудник ПНИЛ—204, ФГБОУ Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет), Москва, Российская Федерация (125993 Россия, г. Москва, Волоколамское шоссе, 4), e-mail: lloobbaannooff@live.ru

Authors:
Lobanov Igor Evgenevich

Dr.Sci.Tech., leading research assistant PNIL–204, FGBOU the Moscow aviation institute (national research university), Moscow, the Russian Federation (125993 Russia, Moscow, Volokolamsk highway, 4), e-mail: lloobbaannooff@live.ru

Ключевые слова:
математическое моделирование, перспективный, турбулентный, пограничный слой, схема, многослойный, теплообменник, трубчатый, строительство, интенсификация, турбулизатор, компактный, теоретический

Keyword:
math modeling, perspective, turbulent, boundary layer, scheme, multilayered, heat exchanger, tubular, building, intensification, turbulator, compact, theoretical

Аннотация: 
B данной cтатье разработана расчётная теоретическая модель теплообмена при турбулентном течении в каналах при интенсификации теплообмена, которая отличается от существующих более высокой точностью, без дополнительных допущений, при учёте многих параметров, влияющих на интенсифицированный теплообмен. На данный момент существующие решения характеризуются частным случаем разработанных точных решений; полученные в статье точные решения более сложны по отношению к вышеупомянутым существующим решениям. Получены точные решения задачи интенсифицированного теплообмена для данной постановки задачи. Расчётные данные интенсифицированного теплообмена хорошо коррелирует с существующим экспериментом, имеют заметно меньшую погрешность относительно эксперимента, чем имеющиеся на данный момент времени решения [6, 7, 8].

Сгенерированная в статье математическая расчётная модель теплообмена при турбулентном течении в каналах в условиях его интенсификации позволяет с большей точностью рассчитывать интенсификацию теплообмена в перспективных трубчатых теплообменниках современного строительном производстве при интенсификации теплообмена. Последнее обусловливает дальнейшее совершенствование теплообменного оборудования, использующееся в строительном производстве, актуально и эффективно с точки зрения повышения тепловой мощности трубчатых теплообменных аппаратов с снижением их гидравлического сопротивления, снижения их габаритов и массы [10].

Annotation: 
In this article, a calculated theoretical model of heat transfer in the case of turbulent flow in channels is developed with intensification of heat transfer, which differs from existing ones with higher accuracy, without additional assumptions, taking into account many parameters influencing the intensified heat exchange. At the moment, existing solutions are characterized by a special case of developed exact solutions; The exact solutions obtained in this paper are more complex in relation to the above-mentioned existing solutions. Exact solutions of the problem of intensified heat transfer for a given formulation of the problem are obtained. The calculated data of the intensified heat transfer correlate well with the existing experiment, have a significantly smaller error in the experiment than the solutions available at the time [6, 7, 8].

The mathematical heat transfer model generated in the article under turbulent flow in channels under conditions of its intensification makes it possible to calculate with greater accuracy the intensification of heat exchange in perspective tubular heat exchangers in modern construction production with intensification of heat transfer. The latter determines the further improvement of the heat exchange equipment used in the construction industry, it is actual and effective from the point of view of increasing the thermal capacity of the tubular heat exchangers with a reduction in their hydraulic resistance, a decrease in their dimensions and mass [10].

Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена в трубах с турбулизаторами в перспективных компактных применяемых в строительном производстве трубчатых теплообменных аппаратов на базе четырёхслойной схемы турбулентного пограничного слоя


Введение

В различных областях техники, в т.ч. в cтроительном производстве, широким образом используются разнообразного рода трубчатые теплообменники и теплообменные устройства, где при интенсификации теплообмена могут быть достигнуты уменьшение массогабаритных параметров при фиксированном тепловом потоке, гидравлических потерях, расхода и температуры теплоносителя. В некоторых случаях необходимо достижение снижения температурного уровня поверхности теплообмена при неизменных значениях режимных и конструктивных характеристик.

Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах синтезированы ещё довольно несовершенным образом.

Нередко существующие теоретические методы основываются на относительно несложные модели довольно сложных физических процессов, а принятые при этом допущения обусловливают значительную разницу между расчётом и экспериментом.

Существующие данные по эксперименту справедливы непосредственно для конкретных течений и геометрических характеристик выступов, где был проведён эксперимент. Следовательно, необходимо разработать новые, более точные, т.е. точнее существующих, теоретические методы детерминирования интенсифированного турбулентного теплообмена в каналах трубчатых перспективных теплообменных аппаратов, используемых в строительном производстве.

В настоящей научной работе понятие интенсификации теплообмена включает использование искусственных выступов на поверхности, турбулизирующих поток (в том числе, диафрагмы), кроме того, определённые типы шероховатой поверхности (рис. 1) [1, 2].


Рис. 1. Продольный разрез трубы с турбулизаторами. 

Математическое моделирование подразумевает, что имеют место только двумерные выступы (трёхмерные выступы в данном исследовании не рассматриваются), что характерно для труб с диафрагмами (рис. 1), именно которые наиболее технологичны [1, 2, 30].

Конкретная задача, решаемая в данной статье — теоретическое определение уровня интенсифицированного теплообмена (увеличение безразмерных коэффициентов теплоотдачи) данным методом, т.к. актуальность этой задачи, применение трубчатых теплообменников в строительном производстве, в том числе, жилищном строительстве, эксплуатационные и технологические особенности были рассмотрены в [10], где также была рассмотрена теория эффективности интенсифицированного теплообмена для компактных перспективных теплообменников, которые применяются в строительном производстве, теория снижения их массогабаритных характеристик, увеличения тепловой эффективности, уменьшения их гидравлических потерь, снижения температур стенок теплообменных аппаратов. Следовательно, в предлагаемом исследовании не имеется необходимости к возвращению к вышеупомянутым общим аспектам, т.к. это было существенным образом описаны в [10], где имеется также соответствующая библиография, но обострить внимание конкретно на специфических аспектах решения проблемы интенсифицированного теплообмена в этих конкретных условиях.

Cледует отметить, что в строительстве теплообменники применяются, например, при производстве бетонных и железобетонных изделий, асбестоцемента, строительной керамики, теплоизоляционных материалов и изделий, цемента, изделий из минеральных расплавов, изделий из стекла, изделий на основе минеральных вяжущих веществ, теплоизоляционных изделий, звукопоглощающих изделий. В рамках данной статьи нет необходимости подробно останавливаться технологических аспектах, поскольку они были подробно освещены в работах [11—26, 29].

 

Теория интенсификации теплообмена в трубах с турбулизаторами

 

Для моделирования теплообмена при течении в трубах теплоносителей постоянных свойств при его интенсификации применяется 4-х-слойная схема турбулентного пограничного слоя [3, 4, 5] (рис. 2).

 

Рис. 2. Схема разбиения потока на подслои (I — вязкий подслой; II — промежуточная область; III — вихревое ядро во впадине между турбулизаторами; IV — турбулентное ядро со стабилизированным профилем скорости в основном потоке).

Подобная данная схема ранее использовалась в исследованиях [3, 4, 5], а впоследствии была кардинально улучшена в научных работах [6, 7, 8].

Вышеуказанная модель может быть применена при расчёте интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в трубах, не применяя последующих допущений, которые были сделаны в предыдущих работах и в [3, 4, 5], и в [6, 7, 8].

Рассмотрим конкретно все вышеуказанные подслои (стратификация отсчитывается от стенки трубы).

1. Область вязкого подслоя.

Расположение вязкого подслоя таково: от 0 до 5 безразмерных координат  (R=r/R0 — относительный радиус трубы; r — расстояние от стенки трубы; R0 — радиус трубы; ξ — коэффициент сопротивления трению; η1 — постоянная, характеризующая безразмерную толщину вязкого подслоя [9]).

Область вязкого подслоя характеризуется следующим:

 

                                                    (1)

 

                                                                                     (2)

 

где  — отношение турбулентной и молекулярной динамических вязкостей;  — отношение аксиальной составляющей скорости к среднерасходной; β — постоянная в законе "третьей степени":  [9].

         Для больших числах Прандтля необходимо использовать закон "четвертой степени", а для малых чисел Прандтля — "третьей степени" [3, 4, 5, 6, 7, 8, 9]:

 

                                                    (3)

 

β1 — постоянная в законе "четвертой степени":  [9].

2. Область промежуточного подслоя.

Расположение вязкого подслоя таково: от 5 до 30 безразмерных координат.

Область промежуточного подслоя характеризуется следующим:

 

                                                               (4)

 

         (5)

 

3. Область вихревого ядра во впадине.

Расположение турбулентного ядра таково: от 30 безразмерных координат, до относительной высоты турбулизатора h/R0 (h — высота турбулизатора).

Область вихревого ядра во впадине характеризуется следующим:

 

                                                           (6)

 

                                           (7)

 

4. Область турбулентного ядра.

Расположение турбулентного ядра таково: от относительной высоты турбулизатора h/R0, до оси потока.

Область турбулентного ядра характеризуется следующим:

 

                                                                      (8)

 

                                                                     (9)

 

Если имеет место большие расстояния между отдельными выступами, то модель с вихревым ядром во впадине будет выполняться только частично, т.к. регулярная вихревая область будет занимать только часть пространства между турбулизаторами, поэтому граница вышеуказанного вихревого ядра во впадине будет расположена не при y=h, а при ; т.о., в случае малых относительных высот выступов (меньше буферной области: ) область вихревого ядра во впадине будет элиминироваться [6, 7, 8].

         В работе было получено решение задачи теплообмена в трубах с турбулизаторами, расширяющее потенциал математической модели.

         Интеграл Лайона даёт решение задачи о теплообмене в трубах с турбулизаторами:

 

                                                          (10)

 

где Pr и Prт — молекулярное и турбулентное числа Прандтля соответственно.

В существующих работах, например, в [3, 4, 5] и в [6, 7, 8] используется вспомогательное допущение об отношении максимального и среднего температурных напоров:   (Tw — температура стенки; Tm — максимальная температура потока;  — среднемассовая температура потока), что есть довольно грубое приближение, т.к. имеет с применением интенсификации теплообмена место девиация профиля температуры.

         Аналитические точные решения данной задачи теплообмена таковы:

 

                                                          (11)                                                                                   

 

            (12)

 

                       (13)

 

                                   (14)

 

                       (15)

 

                                                         (16)

 

                                                                                                       (17)

 

                    (18)

 

Для сравнения данных решений с существующими, следует обратиться к работам Мигая [3, 4, 5], из которых следует:

 

       (19)

 

                            (20)

 

         Решения (19) и (20) в некотором отношении проще, чем полученные в данной работе. Далее следует сравнить результаты расчёта по решениям (19) и (20) с полученными в данном исследовании между собой, а также с существующим экспериментом.

         В процессе исследования были рассчитаны относительные числа Нуссельта, являющиеся отношением полученных в данной статье — Nu, к полученным по формулам (19) и (20) — NuM, для различных чисел Прандтля Pr  в зависимости от числа Рейнольдса Re при фиксированной геометрии труб с турбулизаторами: t/D=1; d/D=0,90 (d — внутренний диаметр кольцевых канавок; D — внутренний диаметр трубы; t — расстояние между турбулизаторами).

Решения (19) и (20) дают пониженные результаты относительно полученных в данной работы результатов для малых чисел Прандтля, но повышенные для больших для всех чисел Рейнольдса.

В качестве иллюстрации вышесказанного приводятся на рис. 3 соответствующие графики.


Рис. 3. Сравнение точного и приближённого решений для интенсифицированного теплообмена с экспериментальными данными [1, 2] для труб с турбулизаторами при t/D=1, d/D=1, Pr=0,72 и в зависимости от числа Рейнольдса.

Расхождение точных решений, полученных в данной работе, с решениями (19) и (20) ощутимо и составляют (10¸15)%.

Впоследствии были проанализированы отношения чисел Нуссельта, полученных по решениям (11)—(18) — Nu, к соответствующим числам Нуссельта, полученных по формулам (19) и (20) — NuM, в зависимости от относительных диаметров труб с выступами d/D для различных чисел Прандтля Pr, относительном шаге между выступами t/D=1 и числе Рейнольдса Re=104, что показало: формулы (19) и (20) дают уменьшенные результаты по отношению к решениям (11)—(18) для малых значениях числа Прандтля и повышенные — для больших на всём диапазоне отношений d/D.

При увеличении относительной высоты выступов вышеупомянутое расхождение будет больше при больших числах Прандтля, и наоборот.

Анализируя расчётные результаты по формулам (11)—(18) с результатами расчётов по формулам (19) и (20) в зависимости от относительной высоты между турбулизаторами, можно сказать, что их расхождение (при прочих равных условиях) достаточно ощутимо и составляет величину (10¸15)%.

В дальнейшем следует сравнить полученные решения с существующим не только напрямую, а и с существующим экспериментом по интенсифицированному теплообмену в трубах с турбулизаторами [1—2].

Решения по интенсификации теплообмена (11)—(18), а также (19) и (20) сравнивались с соответствующим существующим экспериментом для t/D=1, Pr=0,72, Re=4·105 в зависимости от отношения диаметров труб в канале с выступами d/D; из сравнения можно сделать вывод о том, что решения (11)—(18) гораздо точнее совпадают с экспериментом, чем (19) и (20), для всех рассматриваемых значениях d/D.

Aналогичное сравнение в зависимости от числа Рейнольдса Re при фиксированных значениях t/D=1, d/D=1, Pr=0,72 показывает, что решения (11)—(18) точнее коррелируют с экспериментом, чем (19) и (20), практически для всех рассматриваемых значениях Re.

Было проведено расширенное расчётное исследование интенсифицированного теплообмена в каналах с выступами на основе как полученного в статье решения, так и на основе формул (19) и (20) для диапазона определяющих параметров, характерных для существующего эксперимента [1, 2, 27, 28], которое показало, что средняя погрешность относительно эксперимента решений (19) и (20) составило более 10%, а погрешность формул (11)—(18) — порядка 5%.

Резюмируя можно сказать, что полученные в статье более сложные точные решения ощутимо более качественно, чем существующие приближённые решения, отражают существующий эксперимент, поэтому их необходимо применять при решении задач об интенсифицированном теплообмене.

 

Основные выводы

 

1. B cтатьe была cгенерирована математическая расчётная модель интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в трубах, которая отличается от существующих более высокой точностью, в которой нет дополнительных допущений, учитывается большее число определяющих параметров.

2. Известные на данный момент времени аналитические решения есть частный случай полученных в статье точных решений, и наоборот: полученные точные решения являются усложнёнными по отношению к существующим решениям.

3. Для постулированной постановки задачи о процессе интенсификации теплообмена полученные решения являются точными. Соответствие эксперименту результатов по полученным решениям является хорошим, гораздо лучшая, чем для известных аналитических решений [6, 7, 8].

4. Сгенерированная в работе математическая модель для расчёта интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в трубах позволяет с более высокой точностью рассчитывать уровень интенсификации теплообмена в перспективных теплообменных аппаратах современного строительного производства с интенсифицированным теплообменом — это обосновывает их последующее совершенствование, актуально и эффективно, поскольку увеличивает тепловую мощность теплообменного аппарата, снижают его гидросопротивление, улучшают его массогабаритные показатели [10].


Библиографический список


1. Эффективные поверхности теплообмена / Э.К.Калинин, Г.А. Дрейцер, И.З.Копп и др. — М.: Энергоатомиздат, 1998. — 408 с.
2. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах. — М.: Машиностроение, 1990. — 208 с.
3. Мигай В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубах и каналах теплообменного оборудования: Диссертация на соискание учёной степени доктора технических наук. — Л., 1973. — Т. 1. — 327 с.; Т. 2. — 85 с.
4. Мигай В.К. Повышение эффективности современных теплообменников. — Л.: Энергия. Ленинградское отделение, 1980. — 144 с.
5. Мигай В.К. Моделирование теплообменного энергетического оборудования. — Л.: Энергоатомиздат. Ленинградское отделение, 1987. — 263 с.
6. Дрейцер Г.А., Лобанов И.Е. Моделирование изотермического теплообмена при турбулентном течении в каналах в условиях интенсификации теплообмена // Теплоэнергетика. — 2003. — № 1. — С. 54—60.
7. Лобанов И.Е. Моделирование теплообмена и сопротивления при турбулентном течении в каналах теплоносителей в условиях интенсификации теплообмена // Труды Третьей Российской национальной конференции по теплообмену. В 8 томах. Т. 6. Интенсификация теплообмена. Радиационный и сложный теплообмен. — М., 2002. — С. 140—143.
8. Лобанов И.Е. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах: Диссертация на соискание учёной степени доктора технических наук. — М., 2005. — 632 с.
9. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена. — М.: Атомиздат, 1979. — 416 с.
10. Лобанов И.Е. К вопросу применения интенсификации теплообмена в теплообменниках современного производства строительных материалов // Электронный научный журнал "Исследования технических наук". — 2014. — Выпуск 4(14). — Октябрь–Декабрь. — С. 3—8.
11. Ткачёв В.В. Энергоэффективная технология и оборудование для производства цементного клинкера // Сухие строительные смеси. — 2011. — № 4. — С. 36—39.
12. Иващенко Ю.Г., Багапова Д.Ю. Состояние цементной промышленности и вопросы её энергоэффективности // Ресурсоэнергоэффективные технологии в строительном комплексе региона. — 2016. — № 7. — С. 152—156.
13. Зинченко С.М., Пешкова Д.А. Перспективы применения цементов низкой водопотребности // Ресурсоэнергоэффективные технологии в строительном комплексе региона. — 2016. — № 7. — С. 136—139.
14. Исследование процессов клинкерообразования в присутствии доменного шлака / Д.Э.Авозходжаева, Е.С.Дубинина, Б.Е.Джакипбаев, А.С.Колесников // современный научный вестник. — 2016. — Т. 11. — № 1. — С. 181—184.
15. Дворкин Л.И., Степасюк Ю.А. особобыстротвердеющие высокопрочные бетоны // Технологии бетонов. — 2016. — № 5–6. — С. 49—53.
16. Хардер Й. Тенденции изменения мощностей по производству цемента и клинкера // Цемент и его применение. — 2016. — № 1. — С. 92—95.
17. Сулименко Л.М. Общая технология силикатов. — М.: ИНФРА-М, 2004. — 336 с.
18. Получение портландцементного клинкера по прямоточной схеме / Теляшев Э.Г., Хайрудинов И.P., Жирнов Б.С., Арпишкин И.М., Рябинина О.М. // Мир нефтепродуктов. Вестник нефтяных компаний. — 2015. — № 11. — С. 12—18.
19. Рабухин А.И. Основы технологии керамики и огнеупоров. — М.: РХТУ им. Менделеева, 2001. — 112 с.
20. Бабаев Н.Х. Некоторые особенности теплотехнических зависимостей, проявляющихся при обжиге клинкера во вращаяющихся печах // Современные проблемы науки и производства. — 2015. — № 2(6). — С. 1—11.
21. Шолль А., Шмидт Д. Контролируемое испарительное охлаждение корпуса печи // цемент и его применение. — 2016. — № 4. — С. 82—87.
22. Мажарин Н.Н., Классен В.К. Эффективность производства двухклинкерных смешанных цементов // Цемент и его применение. — 2009. — № 1. — С. 55—58.
23. Устинова Ю.В., Никифорова Т.П. Пути экономии топлива при производстве клинкера портландцемента // Интернет-вестник ВолгГАСУ. — 2014. — № 4(35). — С. 1.
24. Трусова И.А., Менделев Д.В., Ратников П.Э. выбор горелочного устройства при производстве клинкера во вращающихся печах // Литье и металлургия. — 2011. — № 1(59). — С. 124—126.
25. Дворкин Л.И., Дворкин О.Л. Критерий рационального использования тепловой энергии в производстве бетона и железобетонных изделий // Технологии бетонов. — 2014. — № 2. С. 32—35.
26. Златев М., Грот-Йохан П. Цементный завод будущего // Цемент и его применение. — 2016. — № 1. — С. 108—112.
27. Алетдинова А.А., Королева Н.С. Влияние информационно-коммуникационных технологий на тенденции постмодернистского строя жизни // ИТпортал, 2016. №4 (12). URL: http://itportal.ru/science/tech/vliyanie-informatsionno-kommunikats/
28. Ганин Д.В., Гладких А.А., Пчелин Н.А., Сорокин И.А. Адаптивная обработка данных в системе мягкого декодирования // Вестник НГИЭИ. 2016. № 10 (65). С. 15-23.
29. Баранов В.А., Кулешов В.К., Зайцева Е.В., Шестаков В.В. Методы современной дифференциальной геометрии в задачах обработки изображений // Иннов: электронный научный журнал, 2016. №4 (29). URL: http://www.innov.ru/science/tech/metody-sovremennoy-differentsialnoy/
30. Иванов С. Л., Шамин А. А. Расширение возможностей защиты информации в MS Excel посредством применения макросов // Вестник НГИЭИ. 2016. № 4 (59). С. 93–98.



References


1. Кalinin E.К., Dreitser G.А., Kopp I.Z. et al. Effectivnie poverhnosti teploobmena. М.: Energoatomizdat, 1998. 408 p.
2. Кalinin E.К., Dreitser G.А., Yarho S.А. Intensifikatsia teploobmena v kanalah. М.: Мashinostroenie, 1972. 220 p.
3. Migai V.K. Intensifikatsiya konvektivnogo teploobmena v trubakh i kanalakh teploobmennogo oborudovaniya: Dissertatsiya na soiskanie uchenoi stepeni doktora tekhnicheskikh nauk. L., 1973. T. 1. 327 p.; T. 2. 85 p.
4. Migai V.K. Povyshenie effektivnosti sovremennykh teploobmennikov. L.: Energiya. Leningradskoe otdelenie, 1980. 144 p.
5. Migai V.K. Modelirovanie teploobmennogo energeticheskogo oborudovaniya. L.: Energoatomizdat. Leningradskoe otdelenie, 1987. 263 p.
6. Dreitser G.A., Lobanov I.E. Limiting Intensification of Heat Exchange in Tubes Due to Artificial Turbulization of the Flow. Journal of Engineering Physics and Thermophysics. 2003. V. 76. No 1. Pp. 54—60.
7. Lobanov I.E. Modelirovanie teploobmena i soprotivleniya pri turbulentnom techenii v kanalakh teplonositelei v usloviyakh intensifikatsii teploobmena // Trudy Tret'ei Rossiiskoi natsional'noi konferentsii po teploobmenu. V 8 tomakh. Tom 6. Intensifikatsiya teploobmena. Radiatsionnyi i slozhnyi teploobmen. M., 2002. Pp. 140—143.
8. Lobanov I.E. Matematicheskoe modelirovanie intensifitsirovannogo teploobmena pri turbulentnom techenii v kanalakh: Dissertatsiya na soiskanie uchenoi stepeni doktora tekhnicheskikh nauk. M., 2005. 632 p.
9. Kutateladze S.S. Osnovy teorii teploobmena. M.: Atomizdat, 1979. 416 p.
10. Lobanov I.E. K voprosu primeneniya intensifikatsii teploobmena v teploobmennikakh sovremennogo proizvodstva stroitel'nykh materialov // Elektronnyi nauchnyi zhurnal "Issledovaniya tekhnicheskikh nauk". 2014. Vypusk 4(14). Oktyabr'–Dekabr'. Р. 3—8.
11. Tkachev V.V. Energoeffektivnaya tekhnologiya i oborudovanie dlya proizvodstva tsementnogo klinkera // Sukhie stroitel'nye smesi. 2011. № 4. P. 36—39.
12. Ivashchenko Yu.G., Bagapova D.Yu. Sostoyanie tsementnoi promyshlennosti i voprosy ee energoeffektivnosti // Resursoenergoeffektivnye tekhnologii v stroitel'nom komplekse regiona. 2016. № 7. P. 152—156.
13. Zinchenko S.M., Peshkova D.A. Perspektivy primeneniya tsementov nizkoi vodopotrebnosti // Resursoenergoeffektivnye tekhnologii v stroitel'nom komplekse regiona. 2016. № 7. P. 136—139.
14. Issledovanie protsessov klinkeroobrazovaniya v prisutstvii domennogo shlaka / D.E.Avozkhodzhaeva, E.S.Dubinina, B.E.Dzhakipbaev, A.S.Kolesnikov // sovremennyi nauchnyi vestnik. 2016. V. 11. № 1. P. 181—184.
15. Dvorkin L.I., Stepasyuk Yu.A. Osobobystrotverdeyushchie vysokoprochnye betony // Tekhnologii betonov. 2016. № 5–6. P. 49—53.
16. Kharder I. Tendentsii izmeneniya moshchnostei po proizvodstvu tsementa i klinkera // Tsement i ego primenenie. 2016. № 1. P. 92—95.
17. Sulimenko L.M. Obshchaya tekhnologiya silikatov. M.: INFRA-M, 2004. 336 p.
18. Poluchenie portlandtsementnogo klinkera po pryamotochnoi skheme / Telyashev E.G., Khairudinov I.P., Zhirnov B.S., Arpishkin I.M., Ryabinina O.M. // Mir nefteproduktov. Vestnik neftyanykh kompanii. 2015. № 11. P. 12—18.
19. Rabukhin A.I. Osnovy tekhnologii keramiki i ogneuporov. M.: RKhTU im. Mendeleeva, 2001. 112 p.
20. Babaev N.Kh. Nekotorye osobennosti teplotekhnicheskikh zavisimostei, proyavlyayushchikhsya pri obzhige klinkera vo vrashchayayushchikhsya pechakh // Sovremennye problemy nauki i proizvodstva. 2015. № 2(6). P. 1—11.
21. Sholl' A., Shmidt D. Kontroliruemoe isparitel'noe okhlazhdenie korpusa pechi // tsement i ego primenenie. 2016. № 4. P. 82—87.
22. Mazharin N.N., Klassen V.K. Effektivnost' proizvodstva dvukhklinkernykh smeshannykh tsementov // Tsement i ego primenenie. 2009. № 1. P. 55—58.
23. Ustinova Yu.V., Nikiforova T.P. Puti ekonomii topliva pri proizvodstve klinkera portlandtsementa // Internet-vestnik VolgGASU. 2014. № 4(35). P. 1.
24. Trusova I.A., Mendelev D.V., Ratnikov P.E. vybor gorelochnogo ustroistva pri proizvodstve klinkera vo vrashchayushchikhsya pechakh // Lit'e i metallurgiya. 2011. № 1(59). P. 124—126.
25. Dvorkin L.I., Dvorkin O.L. Kriterii ratsional'nogo ispol'zovaniya teplovoi energii v proizvodstve betona i zhelezobetonnykh izdelii // Tekhnologii betonov. 2014. № 2. P. 32—35.
26. Zlatev M., Grot-Iokhan P. Tsementnyi zavod budushchego // Tsement i ego primenenie. 2016. № 1. P. 108—112.
27. Aletdinova A.A., Koroleva N.S. Vlijanie informacionno-kommunikacionnyh tehnologij na tendencii postmodernistskogo stroja zhizni. ITportal, 2016. No 4 (12). URL: http://itportal.ru/science/tech/vliyanie-informatsionno-kommunikats/
28. Ganin D.V., Gladkih A.A., Pchelin N.A., Sorokin I.A. Adaptivnaja obrabotka dannyh v sisteme mjagkogo dekodirovanija . Vestnik NGIJeI. 2016. No 10 (65). P. 15-23.
29. Baranov V.A., Kuleshov V.K., Zajceva E.V., Shestakov V.V. Metody sovremennoj differencial'noj geometrii v zadachah obrabotki izobrazhenij. Innov: jelektronnyj nauchnyj zhurnal, 2016. No 4 (29). URL: http://www.innov.ru/science/tech/metody-sovremennoy-differentsialnoy/
30. Ivanov S. L., Shamin A. A. Rasshirenie vozmozhnostej zashhity informacii v MS Excel posredstvom primenenija makrosov. Vestnik NGIJeI. 2016. No 4 (59). P. 93–98.

Возврат к списку